研发出新型动态自压缩灭弧室(图4)和双向运动灭弧室(图5)。新型动态自压缩灭弧室的特点是具有反向运动实心触头和动屏蔽电极。实心弧触头在触头分离后开始反向运动，而且持续至电弧熄灭。动电极对实心弧触头起着有效的屏蔽作用，可保证在最小燃弧时间下开断容性电流无重击穿。
 

2 双气室一双活塞灭弧室
  热膨胀室的气体直接关系到开断性能。在普通双气室一单括塞结构中，热膨胀室的气体

不被机械压缩。假定用一个小截面的活塞压缩热膨胀室，则考虑能获得更高的压力。图6示出双气室一双话塞灭弧室结构及操作过程。灭弧室操作过程如下：

 
　　(1)在图(b)所示的打开初始阶段，从压缩容积vol.2而来的气体被送入热膨胀室vol.1，从而增大了容积vol.1的密度。在这期间有一个设置在容积vol.1和容积vol.2的阀门val.12被断路器的加速分闸而打开。
　　(2)如图6(c)所示，vol.1的压力随着来自大电流电弧的热气流入而增高。　
　  有一个小活塞压缩vol.1亦使压力上升。在这个阶段，阀门val.12关闭，因为vol.1的压力高于vol.2的压力。
　　(3)在图6(c)所示的中间阶段，气体从vol.2壁中的槽孔排出。这就避免了vol.2内压力上升过高。
　　(4)在最后阶段，槽孔关闭，vol.2中气体受到压缩，并被送入vol.1。这就使得vol.1中的密度快速恢复，为自动重合闸和开断做好准备。
　　在2vol.—2pis.(双气室～双括塞)中有一小括塞压缩vol.1，vol.2中的压力保持较低。这就减少了对分闸操作的阻力。要指出，如果横截面积(spl)被设定为零，而且排气孔(Exm)移到vol.2的后面，则它将变为普通的2vol.—1pis.(双气室一单活塞)灭弧室。
3  单气室一单活塞灭弧室
　　在双气室一单活塞基础上，日本TMT＆T公司研究了双气室双活塞灭弧室(2vol.—2pis.)，并设想能产生比双气室一单活塞结构更高的压力。通过模拟证实，双气室一双活塞可以产生足够的压力。但这种结构相对复杂，并且所占空间大。为解决这个问题，日本又研究了单气室一单活塞灭弧室(1vol.—1 pis.)。结果发现，单气室一单活塞能产生类似双气室一双活塞的足够高压力。其办法是设计一个剩余容积。即在打开位置与压气缸相连的容积。这种灭弧室结构简单，占用空间小。这种单气室一单活塞结构从性能和简易性上占有优势。
　　在图6的2vol.—2pls.结构中，vol.1中的压力增高，由电弧热量产生的热压力和由spl产生的压缩压力组成。上升的压力被存储在一个相对大的容积内。因为容积vol.1在分闸操作结束时有一个剩余容积(R.vol.1)。
  但是这种压力升高效应在lvol.—lpls.灭弧室中亦能获得。将图6中的vol.2从灭弧室取掉，这就成了图7所示的lvol.—1pis.灭弧室。压气缸的结构如下：
 
 (1)有一个活塞vol，活塞的直径等于或小于气缸的直径。
 (2)在分闸操作结束时，vol中有适当的剩余容积(R.vol)

　　大电流开断过程如下：
　　(1)如图7(b)所示，vol的压力通过电弧的热效应和活塞的压缩效应而升高。
　　(2)因为vol.1中的R.vol(剩余容积)大，所以高压力从短燃弧时间维持至长燃弧时间。
　　图6中2vol.—2pis.消耗能量在vol.2中。因为vol.2中的气体压缩无助于开断。而在图7中的1vol—1pis.能利用vol中的所有能量用于开断。
4  灭弧室的比较
　　通过模拟，比较了两种灭弧室的性能。如上所述。2vol.—2pis.对较长的燃弧时间有保持压力升高的长处。然而，比较喷口打开时间8.3ms期间的压力，1vol.—1pis.相比2vol.—2pis.为高，而气体密度却没多大的差别。因此用相同的液压机构，从实际尺寸和计算的消耗操作功而言(2vol.—2pis：1610 J，1vol—lpis：1530 J)，1vol,—1pis的SLF开断性能比较优越。
  而且，由于2vol无压缩，lvol.—1 pis.GCB空载开断速度比2vol—21315稍快。这对容性电流开断有利。lvol一1pis