LD写这个评论的人，肯定是搞功率单元串联的老手。但我感觉他对其他方案的评论，都是为了烘托功率单元串联技术，误导意图明显。

我们看他怎么评价电流源和三两电平的：

“电流源型直接高压变频器　　这种变频器，输入侧采用可控硅进行整流，采用电感储能，逆变侧用SGCT作为开关元件，为传统的两电平结构”。不知道作者从什么地方了解到电流源输入侧使用可控硅的？看看AB的资料，人家输入侧也是 PWM 啊！如果真这样的话，那倒产生一个神话：SCR也能用于 PWM 调制！故意把整流器的SGCT说成SCR，呵呵，AB的技术一下子退回上个世纪80年代。

“器件串联是一种非常复杂的工程应用技术，理论上说可靠性很低....”。这句话很气派，因为搬出了“理论”。只是不知道这“理论上”的结论是是怎么得出来的？将高压器件串联使用，能有效减少大功率器件的数量，提高可靠性。别给我扯IGCT,SGCT触发电路复杂、器件多，触发电路使用低压器件，其可靠性比某些“专家评论”的可靠性高得多！果真象LD所说的那样，我们怎么解释西门子（IGCT）、AB(SGBT)等大碗们采用的串联高压器件的技术方案？LD啊LD，别以为自己只能盖平房，就认定楼房“理论上”都不可靠哟，~~

“由于输出侧只有两个电平，电机承受的dv/dt较大，必须采用输出滤波器....”到底是搞电压源的，分析方法独特：把电流源当电压源来说事。电流源最大的特点之一是电流波形是调制脉冲波，而电压波形是平滑波，要不AB怎么敢使劲吹他们可以接很长的电缆呢！建议作者静下心来，好好找几篇国际大腕写的论文或者专著看看，别光拉车不看路。

原文作者关于电流源的其他误导不一一评述。再来看他评论的三电平：

“电压源型三电平变频器　　这种变频器采用二极管整流，电容储能，IGBT或IGCT逆变....这种变频器的主要问题是：由于采用高压器件，输出侧的dv/dt仍旧比较严重，需要采用输出滤波器”。谁说三电平一定是二极管整流器啦？三电平最大的技术潜力是可以当有源整流（ACTIVE FRONT END）来使用，能摆脱变压器的束缚。阿二四通已经开始在卖这样的配置了。如果能省掉一个变压器，增加一个滤波器算什么呢？

“由于受到器件耐压水平的限制，最高电压只能做到4160V，要适应6KV和10KV电网的需要，更换电机是一种做法，但是造成故障时向电网旁路较麻烦”。几年前这样说倒是比较客观，因为那时候只有4.5KV的器件。但是现在有6.5KV的器件，如果用2个6.5千伏器件串联，输出电压是多少？而这，正是西门子现在在做的。我们不能不承认，三电平是把器件耐压发挥到及至的拓扑之一。这，意味着成本的优势。我相信随着器件耐压的提高，加上无变压器技术，三电平技术很有潜力。

其他的，比如关于三电平一般都是12脉冲的说法，估计是因为资料收集得太少，或故意这样说，就不一一细评吧。

最后，LD开始卖瓜了：

“功率模块串联多电平变频器  这种变频器采用低压变频器串联的方式实现高压，是电压源型变频器。它的输入侧采用移相降压型变压器，实现18脉冲以上的整流方式，满足国际上对电网谐波的最严格的要求。在带负载时，电网侧功率因数可达到95%以上。在输出侧采用多级PWM技术，dv/dt小，谐波少，满足普通异步电机的需要。可根据负载的需要设计变频器的输出电压，是解决6KV、10KV电机调速的较好办法。功率电路采用标准模块化设计，更换简单，所用器件在国内采购也比较容易。
　　这种变频器采用低压IGBT作为逆变元件，与采用高压IGBT的三电平变频器相比，功率元件数目较多，但技术上较成熟。与采用高压IGCT的三电平变频器相比，功率元件数目较多，但总元件数目却较少，因为IGCT需要非常复杂的辅助关断电路（后面半句非常莫明其妙，整句则纯属狡辩，4is注）。
　　由于整流变压器与功率模块的连线较多，因此变压器不能与变频器分开放置，在空间有限的场合不是很灵活。”

这种拓扑的缺陷，我在另外一个帖子“关于国内流行的功率单元串联的高压变频器的反思”中有分析，不重复。

写这个评论的人，水平应该很高，但明显误导。我建议LD不要把这样的评论放在自己的网站上！号称在国内是老大，则要有个老大的样子，摆在网上的东西要经得起公评。我们可以到AB, ABB, GE, SIEMENS等大公司的网站去看看，人家从来不把这种靠贬低对手来抬高自己的文章放在自己的网页内。

分析很有道理，确实上面的很多的观点是国内主流观点，因此怎样让国内人士相信这样的观点是需要很长时间的，谢谢

夸不夸，人家卖的都好，这年头赚钱才是硬道理啊。设备再好用，不如钱好用，设备不好用，钱好用就行。

俺一不小心站到了串调的队伍里面。

　　站在自己的立场自以为“公正”地说：

　　凡有电力电子元件，对电网或多或少都有污染，只是处理方式不同，污染大小有一定区别。哪怕仅仅是一个不控整流器，都会有污染－－这是众所周知的，包括变频。

　　可控硅串调，当然会有一定污染。但串调还有旋转电机回馈的方式，馈网电能可以说毫无污染的。

　　串调较大的优点是自由投退，即便串调出故障，都不会引起风机停机，退出过程中风机照常运转。变频若有故障，如无旁路系统，必停无疑；若有旁路系统，其成本、可靠性与串调相比，还是可以打个折扣的，另外，如果为了安装变频甩掉了原有绕线电机的启动水电阻，旁路时电机无法再启动，只好停产，恢复原水电阻才能启动。

　　串调的应用范围仅限于绕线转子电动机，这是它应用的局限性。变频一般应用于鼠笼电机，对于绕线转子电动机上来应用，要对电机进行改造，转子短接，若出现的问题，同上，就是要停机停产。

　　串调调速范围一般是根据实际运行功况需要来设计的，如果主机功率较小，低速是可以设计成70%以下甚至0速的，出于成本考虑一般设计成满足工况就够。变频的调速范围当然较宽，但是低速那一段20几HZ以下或说是50%转速以下，对于生产而言，一般没有太大应用价值。

　　绕线转子电动机滑环、碳刷本身就是消耗材料，但在串调投入工作时，磨损会更快一些，这不可否认。滑环、碳刷的维护量，与滑环和碳刷硬度耐磨度选择匹配也有相当的关系，完全把它的“功劳”放在串调上，也不妥当。

　　低速时功率因数降低，是所有电机的共有特性，而不是变频、串调等调速设备的问题。－－这一点，搞过电机的，都能明白。但正是目前高压变频内都加有补偿电容，相当于电机的现地补偿，才使高压变频的功率因数得到提高。所以，串调在低速时，如果加上本地补偿电容，也一样提高功率因数，缓解可控硅串调的谐波问题。

　　串调的技术说不好听叫“落后”，说好听了，叫“通俗易懂”。它的原理简单，维护简单，普通电工就能做，只不过加加油、换换碳刷而已。高压变频一旦来个“重故障”，运维工程师一般都要晕倒，高压变频模块或板子坏了，哪个运维工程师敢自己修？都是要买原厂备件的。相比而言，这售后的问题，可是一大块儿。

　　高压变频的技术，肯定是先进于串调的。毕竟串调是上个世纪的技术，高压变频近10年左右才方兴未艾。但目前国内高压变频的可靠性还有一定空间可以去提高，与串调相比，不能说没有一点差距。

　　对于电机的调速方式，一个是恒转差调速的代表，一个是变转差调速的代表，应该都是电机不同调速方式和调速理论的里程碑。

　　我亲手调过的一台串调，功率倒没多大，1500KW10KV，目前运转正常。正在做新的总体方案，完善3000KW10KV，已经准备调试。3000KW国产变频已经有现场应用的，据说还有5000的，但是真正用上了吗？我现在还不知道。

　　我认为，每一种事物都有它的应用场合，有它的长处与短处，有它存在的价值和道理。

　　高压变频的创始人的确很聪明，想出来模块串联的办法。高压变频的研究，也有相当的理论深度，的确是一种先进的技术。我没有那个聪明才智和机会，加入到高压变频的研发团队，不够懂，不敢再多加评价；但希望尽一已之力，把自己做的这一块儿工作，研究明白、透彻，尽力做细做精，这没有止境。

　　站在自己的立场，做技术人就想把技术说明白，不能一知半解，希望没有对人误导，如有不妥，请多指正。

斩波内馈也是串调的一种新方式。没仔细从理论和实践数据上考察过斩波内馈，有行家来对比说说没有？

斩波内馈调速是我国首创的一种新型交流调速技术，通过近二十年的实践探索和理论研究，斩波内馈调速取得了长足的进步，产品在发电、供水、冶金等领域获得了推广应用，技术经济性能都达到了较为理想的指标。事实表明，斩波内馈调速具有调速效率高，制造成本低，功率因数高，谐波分量小等一系列优点，不仅为我国的风机泵类节能提供了一种经济、高效的调速技术和产品，也为世界的交流调速填补了一项空白。
在从事交流调速的多年研发中，作者发现变频调速与串级调速（包括双馈调速及内馈调速）具有极为相似的调速性能，例如调速效率、机械特性等都很一致，但按传统理论串级调速属于变转差率调速，被认为与变频调速有着本质的区别。显然，面对毋庸质疑的客观事实，传统电机学理论就值得探讨了。
重新审视电机学的有关部分，发现被视为经典的异步机转速公式竟然是一个人为的定义式，根本无法成为交流调速的理论依据，自然，按该表达式划分的调速种类和方法也是不科学的。电机调速的实质究竟是什么，电机调速的统一理论是什么，这是目前交流调速亟待解决的理论问题。
为此本文从能量转换守恒、牛顿力学定律、电磁感应定律等最基本的物理法则出发，分析和探讨电机调速的实质及统一规律，提出了电机调速的功率控制原理即P理论。P理论表明，包括异步机在内的所有电动机，调速的实质是功率控制，电机转速只能通过电磁功率或损耗功率的改变才能得到调节，所有电机调速方法都是功率控制原理的具体实施。
1. 异步机转速公式的质疑
公式是客观规律的数学表达形式，它只能产生于已有的定律、公式，而不能产生于人为的定义。
经典电机学的异步机转速公式是这样建立的。
首先定义转差率s
令                         （1）   
式中：  n1为同步转速
n为电机转速
显然，式（1）是定义式而非公式
由式（1），经代数变换得
        n = n1•（1-S）                （2）
可见式（2）仍然是定义式，它只不过是式（1）的另外一种表达形式。
又，由于
                                （3）
式中 f1——供电频率
         p——电机磁极对数
这是公式，将式（3）代入定义式（2），于是
                    （4）
我们注意到，式（4）与式（2）没有本质变化，尽管式（3）是公式，但它仅仅起到参数变换作用，并没有改变式（1）、（2）的定义式性质。因此，我们认为的转速公式（4）只不过是人为的定义式，在没有经过科学论证之前，是不能称其为公式的。
2. 电动机模型与功率控制原理  
电动机是将电能转换成机械能的设备，因此可以普遍地表达为图1的两端口网络。 
 
图1   电动机的两端口网络模型
由电动机输出端口观察，根据动力学原理，有
PM = MΩ                        （5）
式中    PM—输出机械功率
            M—电磁转矩
            Ω—角速度 
故角速度                                      （6）
粗看转速可以通过PM和M两种控制得以改变，但细分析电磁转矩M只是因变量，不能作为调速主变量。
首先，根据转矩平衡方程式
M = Mfz                         （7）
负载转矩Mfz是由客观负载决定的客观存在，电磁转矩只能服从于客观存在的负载转矩，否则电机将无法稳定调速运行，可见稳态电磁转矩是不可控的。另外，动态转矩是轴功率作用的结果，它产生于轴功率控制和转速的惯性 ，并在转速响应后自动随时间常数而减小，直至转矩平衡时为零。动态转矩的变化过程及对转速的作用分析如下：
设调速前电机稳态转速为Ω1 ，转矩为M1，轴功率为PM1；调速后的轴功率为PM2 ，稳态转速为Ω2 ，转矩为M2。由于转速的惯性作用，即转速不能突变，在t=0的调速瞬间,虽然轴功率突变为PM2 ,但转速却仍为    Ω= Ω1 。此时电磁转矩不再与负载转矩平衡，而是变为
Ｍ＝ＰM2／Ω1 
                          t =0
于是M≠M1产生动态转矩   
Md= M - Mfz
在动态转矩作用下，根据方程
                                     （8）                   电机产生转速加速度，转速开始由Ω1向Ω2过渡，其变化规律为
Ω1＝（Ω1－Ω2）ｅ－ｔ/T＋Ω2
电磁转矩则按
Ｍ＝ＰM2／｛（Ω1－Ω2）ｅ－ｔ/T＋Ω2｝
而变化，动态转矩随时间和速度的变化而减小，直至电磁转矩和新的负载转矩M2平衡，即
Ｍ＝ＰM2／Ω2＝Ｍ2
动态转矩消失，转速稳定在Ω2不变，电机调速结束。上述的调速过程可以由图2框图说明。通过控制使轴功率PM发生变化
 
                图2  功率控制的调速过程
可见，电动机调速时，轴功率是主变控制量，电磁转矩是因变量，调速的本质在于功率控制。现在的问题是如何用电气的方法控制轴功率PM。
根据能量守恒和转换原理
PM=Pem-ΔP2                    （9）
其中： Pem—— 转子电磁功率
ΔP2 ——转子损耗功率
故转速                       （10）
其中：    称为理想空载转速
     称为转速降
式（10）可经过量纲变换折算成每分钟转速，乘以系数60/2π后有
        （11）
    
 
由此可见，电动机调速的原则有两种：一是控制电磁功率，所改变的是理想空载转速；二是增大损耗功率，以增大转速降。公式( 11) 是电动机调速普遍的表达式。
3. 异步机模型与调速的功控原理
异步机是电动机的一种，其调速原理必然服从上述的普遍调速规律。根据能量转换原理，异步机可以等效成图3的网络模型并称功率圆图
 
图3  a. 鼠笼转子异步机网络模型     b. 绕线转子异步机网络模型 
定子和转子是构成异步机的两个重要部件，也是异步机能量传输和转换的关键单元。异步机的定子与电源相联并吸收电功率P1，扣除损耗形成电磁功率Pem，定子通过旋转磁场的作用，将电磁功率传输给转子，因此旋转磁场可以等效为电磁功率的传输通道，即图3中的感应通道。在磁场的作用下，转子电磁功率除损耗外转化为轴功率，这种电磁感应通道的特点是交流机与直流机本质的区别。
衡量磁场的主要物理量是主磁通Φm ，为了使电磁感应通道畅通，不产生堵塞而造成损耗，根据电机学理论，应该使主磁通Φm保持恒定。这是调速时必须引起注意的。
异步机按转子型式可分为鼠笼型和绕线型，前者转子是封闭短路的，因此只有一个轴功率输出端口；后者转子是开启的，因此具有轴功率和电功率两个端口。转子的电功率端口可以通过电传导与外电路联接进行功率交换，由于转子电压较低，因此可以实现高压电机低压控制的调速，这是绕线异步机独具的优点。
异步机调速可以通过定子口或转子口对电动机实施功率控制调速，分别控制电磁功率或损耗功率。前者改变的是理想空载转速，调速是高效率的，且机械特性为平行曲线；后者增大转速降，调速是低效率的，机械特性为汇交曲线。电机调速的效率只取决于功率控制的属性，并不在于变频还是变转差率，因此，传统理论把变频调速和变转差率调速对立起来的观点是错误的。
应该注意同步转速和理想空载转速有本质的区别，同步转速n1是旋转磁场的变化速度，理想空载转速n 0是假定转子全部电磁功率都转换为轴功率的机械速度。电动机的转速和调速效率只与n0密切相关，而与同步转速没有直接、必然的联系。
4. 变频调速的功率控制原理
从功率控制角度观察，变频调速是典型的定子电磁功率控制调速。定子控制是间接控制转子的调速，由于定、转子电磁功率相等，而定子电磁功率             
Pem=P1-ΔP1                      （12）
及                                   （13）
因此可以通过U1调节来改变定子电磁功率，而 受转矩平衡方程式约束不能作为控制量。调速原理如图4所示
 
图4    变频调速的功率控制原理
但单纯调压并不能实现定子电磁功率控制，原因是U1不但影响电磁功率，而且还作用于磁场，根据电机学，主磁通  
             （14）
如果单纯调压，U1降低Φm  减小，而U1增大Φm  受磁饱和限制不能增大，U1的减小将引起损耗功率急剧增大。
设负载转矩不变，则电磁转矩亦不变

M=CMΦmI1cosΦ1=CMΦmI2cosΦ2=const       （15）
Φm减小将引起定、转子电流同比增大，其损耗
                 ΔP1=m1I12r1                      （16）
                 ΔP2=m2I22r2                      （17）
按电流平方律增大，结果形成增大转速降的调速。
为了解决上述问题，应根据式(14)对U1进行解耦，即在调压的同时，正比地改变频率f1 ，使Φm=C保持不变。从而实现高效率的电磁功率控制调速。变频调速时，理想空载转速按n0随U1改变，此时同步转速n1随f1而变，且有n0=n1，但决定电动机转速的是n0而不是n1 ，下面将会看到，即使n1不变，n0也可随电磁功率改变。
根据上述分析，恒转矩变频调速时，其充分条件是调压，必要条件是变频，调速的实质在于电磁功率控制。
5. 转子电磁功率控制调速与内馈调速
对于绕线转子异步机，可以对转子直接实施电磁功率控制。方法是从转子口移出或注入电功率，以改变转子的净电磁功率，使理想空载转速得以调节。转子电磁功率控制有以下特点：
 定子电压、频率不变，主磁通亦不变，因此调速是恒转矩的。
 同步转速不变，理想空载转速却可变。（可见n1与no无直接必然的联系）
 技术简单，效率高，经济性好。
对于图3b的转子电磁功率控制，当在转子的转差功率端口引入附加的电磁功率时，转子的净电磁功率
                  Pem2=Pem1±Pes                      (18)
式中：   Pem1——定子传输给转子的电磁功率
             Pes——附加电磁功率即电转差功率
将随Pes的方向和大小而改变。特别注意不要把Pes简单理解成传统电机学中的转差功率Ps，应该把Ps中的电磁功率和损耗功率区别开来，两者性质不同，对调速的影响也不同，这里将Pes称为电转差功率，它将改变异步机的理想空载转速。
式（18）中的-Pes表示移出，而+Pes表示注入，前者使转子的净电磁功率减小，后者则使其增大，异步机的理想空载转速
                      （19）
可见，-Pes控制得到的是低同步调速，而+Pes则是超同步调速。
转子电磁功率控制调速的技术关键为：
 由于转子电压的频率为变化的转差频率，因此必须要进行频率变换，以使转子和附加电源进行有功功率交换。
  能够连续地控制Pes的大小，以获得平滑的无级调速。
 另外，要合理确定Pes额定值，它将决定调速范围。上述的技术要点是设计调速控制装置应该注意的原则。
附加电源是转子电磁功率控制的结构要点，它是Pes传输所必须的。传统的方法例如串级（cascade  control）、双馈（double Feed）等调速都由外部来提供。外附电源将使系统复杂化，而且在低同步调速时造成Pes从定子至外附电源之间的无谓循环，增大了定子损耗。
较好的方法是我国首创的斩波内馈调速。如图5示：
 
           图5  内馈调速的系统原理图—功率圆图
该系统突出特征是采用了内馈调速的特殊异步机，在内馈电机的定子槽中，与原边绕组同槽嵌放一个内馈绕组（前亦称调节绕组），内馈绕组在旋转磁场的作用下，感应出E3的电动势，其频率为固定的电源工频。内馈绕组与变流控制装置的输出端联接，接受从转子移出的电转差功率P3，此时内馈绕组处于发电状态，并通过电磁感应抵消定子原边输入的多余电功率。定子的有功功率由调速前P1 变为P1-P3 ，分析表明，此时的定子有功功率为
 
定子有功功率不含电转差功率只随机械功率而变化，而且电机的损耗功率没有增大。
内馈调速的调速范围取决于电转差功率的大小，Pes越大调速下限越低，调速范围越大；反之Pes越小调速范围越小。Pes的大小取决于内馈绕组的感应电势E3的量值，当E3=E20 时（E20为转子开路电势）调速可以从零开始。但无谓地扩大调速范围必须付出相应的技术、经济代价，因此，对于象风机泵类调速范围不需要很大的负载，就没有必要把调速范围设计得很宽。
内馈调速是基于转子的电磁功率控制调速，与串级调速相比，由于加强了电机调速的内因，内馈调速没有外附的变压器，而且定子不含无谓循环传输的电转差功率，进一步减小了损耗，因此内馈调速具有结构简单，调速效率高的明显优点。是目前与高压变频、串级等高效率调速相比，更高效更经济的调速。

各位老师：我想问一下咱们遇到高次谐波是怎么处理的？谢谢！

脉冲大于29次就可以吧

要说斩波内馈，按传统理论，就是串调。

　　前人搞了这么多年，提出某种定义或推论，也只是为了便于分析而已，没必要动不动就整出个前无古人的“理论”。除非你的理论真是推翻了前人的论证。

    不知道何以楼上为何这么大火气.最重要的关注这个产品怎么样 而不是关注什么名字而已,要表态最好从技术角度表态,不要搞这些无聊的什么名字不行啦~~什么就属于什么啦,人家就乐意叫斩波内馈又怎么了?按你的说法 变频器也是忽悠人了,明明是要变压变频,结果却叫只叫变频器~~每个产品都有自身的优缺点,自身合适的使用场合,我们应该本着互相学习的心态

现在国内大部分厂家都是多级串联的，说明这种技术现在还是符合国情的，西门子的三电平都不作了，把罗宾康收购过来，说明他们也意识到这个问题了，不过多级串联一次投入大，设备故障点多确实是事实。